2014年環(huán)境影響評價師污水處理技術(shù)考點答疑(4)

　　31.問：我認(rèn)為三槽式氧化溝側(cè)溝排泥有它的優(yōu)點，但同時又由它的致命缺點，即像SBR工藝一樣會形成排泥漏斗，造成初期排泥的濃度高而后期排泥的濃度非常低。從而造成對后續(xù)的污泥處理工藝的不利，而且造成控制系統(tǒng)復(fù)雜，要借助不可靠的儀表或增加工人的勞動強度來完成。

　　答：這是完全可避免的，邊溝排泥并不是任何時間都可排的，如果在A階段從曝氣邊溝排泥也不可能出現(xiàn)這情況。污泥沉降性能好的也不一定要則溝排泥，應(yīng)該根據(jù)各裝置的具體情況來定，至于運行管理要方便，當(dāng)然要有可靠的控制系統(tǒng)，目前的控制系統(tǒng)應(yīng)該算是簡單、成熟的，當(dāng)然自控系統(tǒng)出問題，用人工控制是很不方便，這也是三槽式氧化溝的弱點之一。

　　32.問：三槽式氧化溝是如何交替排泥的?是實測曝氣池污泥濃度進(jìn)行切換還是根據(jù)進(jìn)水濃度預(yù)測切換?

　　答：可在A、D的起始階段從曝氣側(cè)溝排泥，此時曝氣溝內(nèi)的污泥濃度也較高，在排泥過程中，一部分被污泥吸附的物質(zhì)可隨污泥一起排出，也可減輕此后反應(yīng)該階段的處理負(fù)荷，總之，排泥方式和排泥時間需根據(jù)運行周期的時間、污泥沉降性能等綜合考慮，不能一成不變，交替排泥模式需由單獨的控制系統(tǒng)來控制，現(xiàn)有三槽式氧化溝的控制程序無法滿足這方面要求的。

　　33.問：三槽式氧化溝運行模式如何編程?如何確定各階段的運行時間?

　　答：由于一個運行周期內(nèi)的前3個運行階段與后3個運行階段的運行狀態(tài)相同，設(shè)定時僅考慮前三個階段就可。如：A、B、C三階段的總時間為4小時，應(yīng)先確定C階段的時間，這個階段以沉淀為主，假如停止曝氣后將作沉淀用的側(cè)溝的混合液在1小時內(nèi)能使泥水分離完全，則C階段的時間就定為1小時;A階段是生化反應(yīng)的主要時段，其運行時間應(yīng)大大長于B階段，經(jīng)A階段運行后，大部分生化作用已大部分完成;B階段是A階段向C階段的過渡階段，此時，廢水進(jìn)入中溝，經(jīng)生化處理后流向另一沉淀溝，曝氣側(cè)溝在不進(jìn)廢水的情況下繼續(xù)曝氣，使溝內(nèi)尚未降解的物質(zhì)進(jìn)一步轉(zhuǎn)化，所以B階段的時間較短。要根據(jù)不同的情況來采用相應(yīng)的運行模式，如當(dāng)污泥沉降性能差時，應(yīng)該適當(dāng)增加C階段的時間，相應(yīng)減少A、B階段的時間，必要時可在C和D之間設(shè)一個過渡階段。

　　34.問：我單位采用卡魯塞爾氧化溝2000型工藝的城市污水處理廠，規(guī)模8萬噸/天。運行中NH3-N去除不理想，2月份進(jìn)水NH3-N平均為32.35mg/L，出水為25.99mg/L，是否提高好氧區(qū)的DO值，就能降低NH3-N值?

　　答：可提高好氧區(qū)的溶解氧，同時將內(nèi)回流閘門開大，這樣使反硝化區(qū)的缺氧部分容積減少，可在一定程度上提高硝化效果，此外還要考慮堿度是否夠等因素。

　　35.問：卡魯塞爾氧化溝的水力設(shè)計目前在國內(nèi)還是一個尚未充分探討的課題。我想主要原因是其中涉及到方方面面的因素：如機械設(shè)備(特別是表曝機)的機械和水力性能(如曝氣葉輪形狀、轉(zhuǎn)速、浸沒深度等)及其運轉(zhuǎn)中輸入水中的能量(該能量在充氧、推動和攪拌上還存在著一個分配關(guān)系);還有氧化溝具體的布置形式和溝體設(shè)計如渠長、寬和水深、導(dǎo)流墻的位置、形狀、是否偏心設(shè)置等。 將所有這些因素(可能還有上面沒有提到的)綜合起來，才能得出卡魯塞爾氧化溝中的具體水流形態(tài)和有關(guān)參數(shù)(如流線、湍流程度、斷面流速分布及平均流速等)。由于此問題非常復(fù)雜，不知對卡魯塞爾水力設(shè)計方面有何建議?

　　答：其實也沒這么復(fù)雜，氧化溝內(nèi)的流速與水力停留時間或是氧化溝的容積沒有什么定性關(guān)系，氧化溝內(nèi)的流速是控制溝內(nèi)不沉淀為準(zhǔn)，不宜過大，流速太小會使污泥下沉，是通過水下推進(jìn)器或表曝機來完成的，只是完成流速的設(shè)備要根據(jù)與池深、池長等來定，不同廠家的設(shè)備選型也不盡相同。

　　36.問：能否告知三溝式氧化溝運行管理中的注意事項以及他的局限性。

　　答： 需注意的事項很多，首先要根據(jù)實際情況確定好運行周期的時間，然后確定周期內(nèi)各運行階段的時間。運行階段應(yīng)先確定C階段段時間，因為C階段是泥水分離時間。還要調(diào)整好轉(zhuǎn)刷的浸沒深度，使其具有很好的充氧能力和混合推動力，池內(nèi)的所有轉(zhuǎn)刷的浸沒深度要一致。轉(zhuǎn)刷的浸沒深度應(yīng)在靜止?fàn)顟B(tài)下通過出水堰門來調(diào)節(jié)，即在氧化溝進(jìn)水而不曝氣的狀態(tài)下用出水堰門的升降來調(diào)節(jié)，當(dāng)轉(zhuǎn)刷處于合適的浸沒深度時，出水堰門的開度即為轉(zhuǎn)刷運行時的開啟限位。二條側(cè)溝的所有出水堰門開啟狀態(tài)下的限位應(yīng)該基本相同。應(yīng)該根據(jù)廢水的特性和本裝置的實際情況，通過試運行來確定日常運行的最佳模式并輸入可控編程器，進(jìn)行運行控制。當(dāng)出現(xiàn)異常情況時應(yīng)該及時調(diào)整運行模式，如：因污泥沉降性能差而造成沉淀溝泥水分離困難使出水帶泥時，應(yīng)該增加C階段的時間，相應(yīng)減少其它階段的時間。二條側(cè)溝出水堰的開閉狀態(tài)是根據(jù)設(shè)定的工藝要求自控的，半個周期二條側(cè)溝的切換中，在預(yù)設(shè)定時，原出水溝的堰門應(yīng)在另一預(yù)沉溝的出水堰門全部都開啟后再關(guān)閉，以防原預(yù)沉溝在出水的初始時間漂泥。自控系統(tǒng)出現(xiàn)問題時，可通過手動控制來運行。手動控制時，各設(shè)備的開閉時間和順序應(yīng)該嚴(yán)格按運行模式進(jìn)行，并與自動控制程序相同。污泥負(fù)荷和泥齡的計算中的生化部分容積可將氧化溝總?cè)莘e*總生化時間與總水力停留時間之比。

　　37.問：我公司污水處理站已經(jīng)運行了近六年，近兩個月發(fā)生的污泥膨脹一直無法有效的控制，工藝為ICEAS，沉降比為600 到900多，但是絲狀菌一般，曝氣時間一般根據(jù)水中溶解氧量來控制，達(dá)到5.0到5.6停止曝氣;我公司的主要污染物為乙醇，時常會造成瞬時沖擊，請給予意見?

　　答：這類水很容易引起膨脹，因為可溶解有機物高，N、P不足要投加。

　　38.問：我廠有兩條卡魯塞爾氧化溝，設(shè)計日處理量8萬噸，現(xiàn)在只運行了一組系統(tǒng)，日處理量4萬噸，年后將啟用第二組系統(tǒng)，用一號系統(tǒng)的污泥對二號系統(tǒng)進(jìn)行污泥培養(yǎng)，請說說具體如何操作?

　　答：現(xiàn)在已有一組在運行就不用培養(yǎng)了，可在另一組投運前多積累一些污泥引入就可。

　　39.問：請從實用性角度談?wù)剬ξ鬯幚硇袠I(yè)的自控技術(shù)的看法，比如說是卡魯塞爾工藝呢?

　　答：生化處理工藝方式很多的，要看什么工藝，如果是傳統(tǒng)鼓風(fēng)曝氣活性污泥法，就沒必要自控，只要有液位保護(hù)控制和泵等設(shè)備的手動遙控控制就可?？斎麪栄趸瘻嫌米钥刂飘?dāng)然好，如果有水下推進(jìn)器，用保護(hù)控制就可，如果沒有水下推進(jìn)器，最好用運行控制。我這里說的保護(hù)控制就是控制系統(tǒng)(如PLC)根據(jù)設(shè)定的溶解氧范圍，通過曝氣機的開停和轉(zhuǎn)速使溶解氧控制在要求的范圍內(nèi)。運行控制就不同，除了前面的要求外，還要考慮在曝氣機慢速運行或只有個別曝氣機運行時，防止污泥下沉，即在曝氣機的總體運行狀態(tài)只滿足DO的控制，而不能滿足泥水混和時，能自動調(diào)控。

　　40.問：我們現(xiàn)在是檢測2個池，1號是有種泥接種的，但是1個月下來鏡檢時只發(fā)現(xiàn)大量草履蟲，發(fā)現(xiàn)鐘蟲的幾率基本沒有，最多再加上幾條線形蟲;我們2號是沒加種泥，然后進(jìn)水曝氣，一個月后鏡檢時發(fā)現(xiàn)了大量鐘蟲和一些草履蟲等其他細(xì)菌，但是2個池的污泥含量都很少，請問現(xiàn)在怎么培養(yǎng)1號池的細(xì)菌，怎么增加污泥含量?還有就是曝氣池里的溶解氧很高，一般都再9-11之間，6以下的很少，難得出現(xiàn)幾次，我們鼓風(fēng)機已經(jīng)時開的最小了，而2號池的溶解氧更高，一般都在10-12之間。

　　答：二池的情況類似，是營養(yǎng)不足和曝氣過度引起的，污泥處于不斷增長又在不斷自身氧化的狀態(tài)，所以要嚴(yán)格控制曝氣時間，如果無法增加污泥量，只能采用間斷曝氣，還有營養(yǎng)比的控制等問題也要注意。

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